Le dimensionnement des pieux au pressiomètre est au cœur de la pratique géotechnique française. Tu as en main un rapport de sol avec des valeurs pl* mesurées tous les mètres. Tu sais que NF P 94-262 s’applique. Mais entre ces deux points, il y a une série d’étapes que personne ne t’a expliquées clairement — la zone d’influence pour calculer ple*, le choix du bon kp selon la classe du pieu, la différence entre γRd1 et γRd2, et la vérification finale à l’ELU. C’est exactement ce que cet article fait.
La méthode pressiométrique Ménard est la référence réglementaire française pour le calcul des fondations profondes depuis le fascicule 62 titre V (1993), repris et actualisé par la norme NF P 94-262 (2012). Elle s’appuie sur un essai que tu connais déjà — si ce n’est pas le cas, commence par l’article dédié à l’essai pressiométrique Ménard avant de revenir ici. Dans cet article, pl* est une donnée d’entrée, pas un sujet de cours.
À la fin de cette lecture, tu seras capable d’appliquer la démarche NF P 94-262 de A à Z : calculer ple*, déterminer kp, calculer Rb et Rs couche par couche, appliquer les coefficients γRd1 et γRd2, et vérifier la portance à l’ELU. Un exemple numérique complet fil rouge t’accompagne tout au long de l’article.
⏱️ Temps de lecture : 22 minutes
Pourquoi le pressiomètre Ménard est-il la référence réglementaire pour le dimensionnement des pieux en France ?
Le pressiomètre Ménard est la référence réglementaire française pour le calcul des pieux parce que la base de données expérimentale qui a calibré NF P 94-262 repose principalement sur des essais pressiométriques, complétés par des essais pénétrométriques. La méthode pressiométrique reste l’approche très majoritairement utilisée dans les bureaux d’études français, grâce à une pratique continue depuis les travaux fondateurs de Louis Ménard en 1963 et à la disponibilité historique de l’essai sur le territoire national.
💡 Pourquoi le pressiomètre domine-t-il en France ?
L’histoire réglementaire française a construit une filiation directe : Ménard (1963) → Fond 72 → Fascicule 62 titre V (1993) → NF P 94-262 (2012) → amendement A1 (2018). À chaque étape, le calibrage empirique des facteurs kp s’est appuyé sur des essais de chargement de pieux en vraie grandeur corrélés aux valeurs pressiométriques. Le résultat : une méthode calibrée sur plusieurs centaines d’essais réels en conditions françaises, ce qui lui confère une robustesse que les méthodes purement théoriques ne peuvent pas atteindre.
Qu’est-ce que le modèle de terrain et quand l’utiliser ?
Le modèle de terrain est l’une des deux procédures de référence de NF P 94- 262 (avec la procédure pieu modèle). Elle consiste à utiliser les résultats des sondages pressiométriques réalisés sur le site pour construire un modèle géotechnique avec ses valeurs caractéristiques par couche, puis à calculer la résistance du pieu sur ce modèle. C’est la procédure que tu appliqueras dans la grande majorité des projets courants.
Le choix entre modèle de terrain et pieu modèle doit être réalisé au plus tard durant les études de projet (article 8.5.2 (3) de NF P 94-262), idéalement dès l’avant-projet. Le critère de choix dépend de la variabilité géologique, de la densité des reconnaissances et du type d’ouvrage — pas du caractère plus ou moins conservatif d’une procédure.
Qu’est-ce que la procédure pieu modèle et quand l’utiliser ?
La procédure pieu modèle consiste à calculer N portances individuelles, une pour chaque sondage situé dans une zone géotechniquement homogène, puis à en déduire la portance caractéristique par une analyse statistique (coefficients ξ3 et ξ4 de l’annexe C, ou approche statistique directe selon l’annexe D de l’Eurocode 0).
L’avantage de la procédure pieu modèle est qu’elle prend mieux en compte la dispersion spatiale réelle du site grâce aux facteurs ξ. Elle nécessite au minimum 2 sondages, idéalement 3 ou plus dans la zone homogène. Pour un sondage unique réalisé à moins de 5 m d’un appui (avec stratigraphie régulière et surface limitée à 100 m²), les deux procédures sont équivalentes.
Norme française d’application de l’Eurocode 7 pour le calcul des fondations profondes. Elle remplace le fascicule 62 titre V (1993) pour les ouvrages de génie civil et le DTU 13.2 pour les bâtiments. Les deux procédures de calcul à partir d’essais de sol — modèle de terrain et pieu modèle — y sont détaillées avec leurs conditions d’application respectives. La France utilise l’Approche de calcul 2 de l’Eurocode 7 pour les justifications STR et GEO des fondations profondes.
📘 Essai pressiométrique Ménard : principe et interprétation
Cet article part du principe que tu sais lire un sondage pressiométrique et extraire les valeurs pl*. Si tu découvres le pressiomètre, commence ici avant de continuer.
Comprendre l’essai pressiométrique Ménard →Comment calculer la pression limite équivalente ple* sous la pointe du pieu ?
La pression limite équivalente ple* est la valeur pressiométrique pondérée qui représente la résistance du sol dans la zone d’influence directe de la pointe du pieu. Elle n’est pas égale à la valeur pl* lue à la profondeur de la pointe — c’est une moyenne pondérée calculée sur une zone précisément définie par la norme.
⚠️ Attention — Erreur classique n°1
Utiliser pl* directement à la profondeur de la pointe au lieu de calculer ple* est l’erreur la plus répandue dans les bureaux d’études. Sur un sondage hétérogène, l’écart entre pl* ponctuel et ple* pondéré peut atteindre 30 à 40 %. Ce n’est pas un détail — c’est une source de sous-dimensionnement ou de sur-dimensionnement significatif.
Quelle est la zone d’influence à prendre en compte pour ple* selon NF P 94-262 ?
Selon NF P 94-262 (Annexe F, formules F.4.2.3 à F.4.2.5), la zone d’influence pour le calcul de ple* est définie par deux paramètres :
La zone d’influence s’étend ainsi de b au-dessus de la pointe à 3a en dessous de la pointe. C’est cette zone, et uniquement celle-ci, sur laquelle se fait la pondération.
a = max(B/2 ; 0,5 m)
b = min(a ; h), où h = hauteur d’ancrage dans la couche porteuse (m)
B = diamètre ou plus grande dimension du pieu (m)
p*l(z) = pression limite nette à la profondeur z (MPa)
ℹ️ Bon à savoir — Cas pratique de la formule
Pour un pieu de diamètre B ≤ 1,0 m, on a B/2 ≤ 0,5 m donc a = 0,5 m. C’est le cas pour la grande majorité des pieux courants en bâtiment et génie civil. La zone d’influence vaut alors b + 1,5 m maximum. Pour un pieu Ø600 mm bien ancré (h ≥ 0,5 m), la zone d’influence est exactement [D − 0,5 m ; D + 1,5 m], soit 2,0 m au total.
Quelle est la condition d’homogénéité pour appliquer cette formule ?
NF P 94-262 précise que la formule F.4.2.3 s’applique pour une formation porteuse homogène, définie par les deux conditions suivantes (Figure 2 du guide Cerema) :
Si l’une de ces deux conditions n’est pas satisfaite, la formation n’est pas homogène au sens de la norme et il faut soit redéfinir le découpage géotechnique, soit appliquer la procédure pieu modèle pour mieux capter la variabilité.
⚠️ Différence avec le fascicule 62 titre V
L’ancien fascicule 62 titre V utilisait une zone d’influence définie par 1,5B au-dessus et 3,5B en dessous. Cette définition n’est plus normative depuis 2012. Sur un pieu Ø600 mm, l’écart entre les deux définitions est significatif : zone fascicule 62 = 3,0 m vs zone NF P 94-262 = 2,0 m. Confondre les deux est une erreur courante mais directement vérifiable en jury technique ou en relecture de bureau d’études.
Comment déterminer le facteur de portance kp et la résistance en pointe Rb ?
Le facteur de portance kp convertit la pression limite équivalente ple* en contrainte limite de pointe qb. Il dépend de trois paramètres : la classe du pieu, la catégorie conventionnelle du terrain, et l’encastrement effectif Def.
Comment classer son pieu selon NF P 94-262 (Annexe A) ?
NF P 94-262 répartit les fondations profondes en 8 classes et 20 catégories (Annexe A informative). Cette classification est plus fine que celle du fascicule 62, et c’est elle qui doit être utilisée pour sélectionner kp et αpieu-sol.
| Classe | Type de pieu | Catégories |
|---|---|---|
| Classe 1 | Pieux forés (boue, tubés, simples) | 1 à 5 |
| Classe 2 | Pieux forés à la tarière creuse | 6 |
| Classe 3 | Pieux vissés (moulés ou tubés) | 7 et 8 |
| Classes 4 à 6 | Pieux battus (béton, métal, moulés) | 9 à 15 |
| Classe 7 | Palplanches | 16 |
| Classe 8 | Micropieux et pieux injectés | 17 à 20 |
| Classe 1 bis | Micropieux types I et II | — |
⚠️ Catégorie d’exécution NF EN 1536 ≠ Classe NF P 94-262
Les catégories d’exécution (CE1, CE2, CE3) définies par NF EN 1536 caractérisent le niveau de contrôle qualité sur chantier. Les classes NF P 94-262 caractérisent le mode de mise en œuvre et son effet mécanique sur le sol. Ce sont deux systèmes parallèles. Un pieu foré boue est en classe 1 (NF P 94-262), catégorie 2, et peut relever de différentes catégories d’exécution NF EN 1536 selon le contrôle qualité sur le chantier.
Quelles catégories conventionnelles de sol utiliser (Annexe B) ?
NF P94-262 définit 5 catégories conventionnelles de terrain dans son Annexe B :
Le classement se fait sur la nature pétrographique dominante, idéalement appuyée par des essais de laboratoire (granulométrie, limites d’Atterberg). Les essais in situ seuls ne permettent pas toujours un classement fiable. Pour un sable argileux, on choisira la colonne « Sables » ; pour une argile sableuse, on choisira « Argiles ».
Comment lire kpmax dans le tableau F.4.2.1 ?
Le Tableau F.4.2.1 de la norme donne kpmax en croisant la classe de pieu (en lignes) et la catégorie conventionnelle de terrain (en colonnes). Voici les ordres de grandeur les plus courants pour les pieux non ancrés dans la craie :
| Catégorie de terrain | Classe 1 Forés boue, tubés |
Classe 2 Tarière creuse |
Classe 3 Vissés |
Classes 4 à 6 Battus (béton, métal, moulés) |
|---|---|---|---|---|
| Argiles, Limons | 1,15 | 1,3 | 1,55 | 1,0 – 1,35 |
| Sols intermédiaires / Sables, Graves | 1,1 | 1,65 | 3,2 | 1,9 – 3,1 |
| Craies | 1,45 | 1,6 | 2,35 | 1,4 – 2,30 |
| Marnes et calcaires marneux | 1,45 | 1,6 | 2,10 | 1,4 – 2,30 |
| Roche altérée et fragmentée | 1,45 | 2,0 | 2,10 | 1,2 – 2,30 |
Les plages indiquées pour les classes 4 à 6 correspondent aux valeurs minimales (classe 5 #) et maximales (classe 4 ou 6) du Tableau F.4.2.1 de NF P 94-262. Les classes 5 # et 6 # sont soumises à conditions particulières selon l’Annexe F. Pour les micropieux (classe 8), le terme de pointe n’est pas pris en compte — se référer directement à NF P 94-262.
ℹ️ Pour les valeurs exactes
Les valeurs ci-dessus sont des ordres de grandeur indicatifs. Pour un calcul de note officielle, lis kpmax directement dans le Tableau F.4.2.1 de NF P 94-262 (ou dans le guide méthodologique Cerema EC7-Fondations profondes, accessible librement). Des restrictions particulières s’appliquent : pour les pieux métalliques de catégories 13, 14 et 16, kp est divisé par 2 en cas de vibrofonçage ; pour les micropieux, le terme de pointe n’est pas pris en compte.
Comment l’encastrement effectif Def modifie-t-il kp ?
kpmax n’est appliqué que si l’encastrement effectif est suffisant. L’encastrement effectif Def est défini par la formule F.4.2.6 de NF P 94-262 :
Encastrement minimum requis : Def ≥ 3B (ou 1,50 m pour B > 0,5 m).
Avec garantie d’exécution, peut être ramené à 0,5 m [F.4.2 (5) NOTE 1].
Si Def/B ≥ 5 :
kp = kpmax
Si Def/B < 5 :
kp = 1 + (kpmax − 1) × (Def/B) / 5
kpmax = valeur lue dans le Tableau F.4.2.1 selon la classe de pieu et la catégorie de terrain
Def = encastrement effectif calculé par la formule F.4.2.6 (m)
B = diamètre ou plus grande dimension du pieu (m)
Source : Guide méthodologique Cerema EC7 — Fondations profondes (2014), p. 17
⚠️ Encastrement effectif ≠ profondeur d’ancrage
Def n’est pas la longueur géométrique du pieu dans la couche porteuse. C’est une valeur calculée par intégration des pl* sur les 10B sous la pointe, ramenée à ple*. Concrètement, si les couches au-dessus de la pointe sont molles, Def peut être plus faible que la longueur d’ancrage géométrique. C’est ce qui se passe avec un pieu qui traverse de l’argile molle avant d’atteindre la couche porteuse — le calcul de Def le pénalise par rapport à un pieu directement ancré dans un sol résistant.
Comment calcule-t-on Rb;k = Ab × qb;k ?
Une fois qb = kp × ple* déterminé, la résistance caractéristique de pointe Rb;k est obtenue en appliquant les coefficients de modèle γRd1 et γRd2 sur qb (et non sur Rb total) :
qb;k = qb / (γRd1 × γRd2)
Rb;k = Ab × qb;k
Avec :
qb = kp × ple* (contrainte limite de pointe, MPa)
Ab = aire de la section transversale de la pointe du pieu (m²)
Rb;k exprimé en MN si Ab en m² et qb;k en MPa
Valeurs de γRd1 et γRd2 en compression — Tableau F.2.1 (méthode pressiométrique) :
— Pieux non ancrés dans la craie, classes 1 à 7 hors catégories 10 et 15 : γRd1 = 1,15 / γRd2 = 1,1
— Pieux ancrés dans la craie, classes 1 à 7 hors catégories 10, 15, 17 à 20 : γRd1 = 1,4 / γRd2 = 1,1
— Pieux des catégories 10, 15, 17, 18, 19 et 20 : γRd1 = 2,0 / γRd2 = 1,1
⚠️ En traction, γRd1 prend des valeurs différentes (1,4 / 1,7 / 2,0 selon catégorie) — se référer au Tableau F.2.1.
⚠️ Pour la méthode pénétrométrique CPT, γRd1 vaut 1,18 / 1,45 / 2,0 selon catégorie (Tableau G.2.1).
ℹ️ Pourquoi appliquer γRd avant Ab et non après ?
Conceptuellement, γRd1 et γRd2 reflètent l’incertitude sur la contrainte limite calculée par la méthode pressiométrique, pas sur la résistance totale du pieu. La norme l’applique donc sur qb avant d’intégrer la géométrie. Numériquement, le résultat est identique tant que γRd1 et γRd2 sont des constantes — mais pédagogiquement, l’ordre des opérations reflète la logique de la méthode.
Comment calculer la résistance limite par frottement axial Rs ?
La résistance limite par frottement axial Rs est la composante de résistance mobilisée le long du fût du pieu par cisaillement à l’interface sol-pieu. Ce terme remplace la dénomination ancienne « frottement latéral », abandonnée dans NF P 94-262 au profit de « frottement axial » — Rs s’intègre le long de l’axe du pieu, pas perpendiculairement à lui.
Pour les pieux courants, Rs (résistance par frottement axial) représente souvent 50 à 70 % de la résistance totale — c’est une composante essentielle.
Comment calcule-t-on le frottement axial unitaire qs ?
NF P 94-262 a remplacé les anciennes courbes Q1 à Q7 du fascicule 62 par une formule analytique paramétrique (Annexe F, formules F.5.2.1 et F.5.2.2). Le calcul de qs se fait en deux temps : on calcule d’abord un paramètre intermédiaire fsol qui ne dépend que du terrain, puis on le multiplie par αpieu-sol qui caractérise le couple sol/pieu.
Rs = Ps × ∫0D qs(z) dz
Avec :
Ps = périmètre de la section du pieu (m)
qs(z) = frottement axial unitaire à la profondeur z (MPa)
D = profondeur de la pointe (m)
⚠️ Cas particulier : pour les profilés métalliques (classes 5 à 7), le périmètre Ps à retenir n’est pas le périmètre réel du profilé mais le périmètre conventionnel défini par la Figure 8 de NF P 94-262 (section enveloppante). Les coefficients minorateurs du fascicule 62 sont désormais intégrés dans la détermination des kp.
Comment lire les paramètres a, b, c et αpieu-sol ?
Le calcul de qs nécessite trois tableaux de NF P 94-262 que le guide méthodologique Cerema (chapitre 3, paragraphe 1.2) reproduit intégralement et gratuitement :
— Tableau F.5.2.2 : paramètres a, b, c de la fonction fsol selon la catégorie de terrain
— Tableau F.5.2.1 : coefficient αpieu-sol selon le croisement classe de pieu / catégorie de terrain
— Tableau F.5.2.3 : valeurs maximales qs;max (kPa) à ne pas dépasser
Ces tableaux sont la référence normative directe — les reproduire ici serait redondant et susceptible d’erreur de transcription. Télécharger le guide Cerema (PDF gratuit) →
Comment intégrer Rs;k couche par couche ?
La démarche est une intégration le long du fût du pieu, couche par couche. Pour chaque couche i traversée :
- Calcule la valeur moyenne de pl* dans la couche i
- Calcule fsol(pl*) avec les paramètres de la catégorie de terrain de la couche i
- Multiplie par αpieu-sol correspondant (classe de pieu × catégorie de terrain)
- Plafonne par qs;max si nécessaire
- Applique les coefficients de modèle : qs;i;k = qs;i / (γR;d1 × γR;d2)
- Calcule la contribution : Rs;i;k = Ps × hi × qs;i;k
qs;i;k = qs;i / (γRd1 × γRd2)
Rs;k = Σ (Ps × hi × qs;i;k)
Avec :
Ps = périmètre de la section du pieu (m) = π × B pour section circulaire
hi = épaisseur de la couche i (m)
La sommation porte sur toutes les couches traversées par le fût
Valeurs de γRd1 et γRd2 en compression — Tableau F.2.1 (méthode pressiométrique) :
— Pieux non ancrés dans la craie, classes 1 à 7 hors cat. 10 et 15 : γRd1 = 1,15 / γRd2 = 1,1
— Pieux ancrés dans la craie, classes 1 à 7 hors cat. 10, 15, 17 à 20 : γRd1 = 1,4 / γRd2 = 1,1
— Pieux des catégories 10, 15, 17, 18, 19 et 20 : γRd1 = 2,0 / γRd2 = 1,1
⚠️ En traction, γRd1 = 1,4 / 1,7 / 2,0 selon catégorie — se référer au Tableau F.2.1.
⚠️ Pour la méthode pénétrométrique CPT : γRd1 = 1,18 / 1,45 / 2,0 (Tableau G.2.1).
ℹ️ Restrictions particulières sur qs — Tableau F.5.2.3
Pieux de grande longueur (#) : abattement de 50 % sur qs pour les sections situées à 25 m ou plus au-dessus de la pointe — prise en compte de l’incidence du passage répété de l’outil. S’applique principalement aux pieux d’ouvrages d’art profonds.
Pieux métalliques catégories 13, 14 et 16 (BAO, HB, PP) (#) : abattement de 30 % sur qs si la mise en œuvre est faite par vibrofonçage (et non par battage).
Ces deux abattements sont des notes du Tableau F.5.2.3 de NF P 94-262, reproduites dans le guide Cerema (Tableau 6, p. 21).
Comment vérifier la portance à l’ELU et à l’ELS selon l’Eurocode 7 ?
La vérification de la portance d’un pieu suit la logique de l’Eurocode 7 et de l’Approche de calcul 2 retenue en France : on calcule une résistance de calcul Rc;d que l’on compare à la charge axiale de calcul Fc;d. La condition fondamentale à l’ELU est Fc;d ≤ Rc;d.
Que sont les coefficients γRd1 et γRd2 et où s’appliquent-ils ?
Les coefficients γR;d1 et γR;d2 sont deux coefficients de modèle propres à NF P 94-262, qui s’appliquent sur les contraintes limites qb et qs;i (pas sur les résistances totales).
| Type de pieux | γR;d1 compression | γR;d1 traction | γR;d2 compression | γR;d2 traction |
|---|---|---|---|---|
| Pieux non ancrés dans la craie (classes 1 à 7, hors cat. 10 et 15) |
1,15 | 1,4 | 1,1 | 1,1 |
| Pieux ancrés dans la craie (classes 1 à 7, hors cat. 10, 15, 17 à 20) |
1,4 | 1,7 | 1,1 | 1,1 |
| Pieux des catégories 10, 15, 17, 18, 19 et 20 | 2,0 | 2,0 | 1,1 | 1,1 |
Ce tableau correspond au Tableau F.2.1 de NF P 94-262 (méthode pressiométrique), reproduit dans le guide Cerema (Tableau 11, p. 26). Pour la méthode pénétrométrique CPT, les valeurs de γR;d1 sont légèrement différentes (1,18 / 1,45 / 2,0) — Tableau G.2.1 / guide Cerema Tableau 12.
⚠️ Erreur courante sur γR;d2
γR;d2 = 1,1 dans tous les cas pour la méthode pressiométrique, en compression comme en traction — y compris en l’absence d’essai de chargement (Tableau F.2.1). La valeur 1,4 que l’on rencontre parfois dans la littérature correspond au coefficient global γ du fascicule 62 titre V (1993), qui est l’ancien texte remplacé par NF P 94-262 depuis 2012.
Confondre les deux conduit à sous-estimer la résistance de calcul Rc;d d’environ 21 % par rapport à ce que prescrit réellement la norme (γR;d1 × γR;d2 = 1,265 au lieu de 1,61 pour les pieux courants non ancrés dans la craie).
Comment passe-t-on de Rc;k à Rc;d ?
Une fois Rb;k et Rs;k calculés, on en déduit la résistance caractéristique en compression Rc;k, puis la résistance de calcul Rc;d en appliquant le coefficient partiel γt :
Rc;k = Rb;k + Rs;k [Formule 10.2.4.1]
Rc;d = Rc;k / γt [Formule 9.2.1.2]
Vérification ELU : Fc;d ≤ Rc;d
Valeurs de γt, γb, γs — Tableau C.2.3.1 :
— ELU situations durables et transitoires : γt = γb = γs = 1,1
— ELU situations accidentelles : γt = γb = γs = 1,0
— ELU traction (γs;t) : 1,15 (durables) / 1,05 (accidentelles)
Fc;d = valeur de calcul de la charge axiale en compression à l’ELU (MN)
Comment vérifier l’ELS — charge de fluage ?
Pour la vérification à l’ELS, NF P 94-262 prescrit de comparer la charge à la résistance de calcul au fluage Rc;cr;k.
La résistance caractéristique au fluage Rc;cr;k se calcule selon le type de pieu (Formules 14.2.2.1 et 14.2.2.3) :
Vérification ELS : Fd ≤ Rc;cr;dValeurs de γcr — Tableau 13 (guide Cerema) / Tableaux C.2.3.1 et 14.2.1.1 :
— ELS combinaisons caractéristiques : γcr = 0,9
— ELS combinaisons quasi-permanentes : γcr = 1,1
(Pour la traction : γs;cr = 1,1 / 1,5 respectivement)
Fd = valeur de calcul de la charge axiale en compression à l’ELS — combinaison caractéristique : Fd = Gk + Qk ; combinaison quasi-permanente : Fd = Gk + ψ2 × Qk (Eurocode 0, Tableau A1.1).
À ne pas confondre avec Fc;d à l’ELU qui intègre les coefficients majorateurs γG = 1,35 et γQ = 1,50.
Pour les projets où l’estimation prudente initiale du tassement dépasse les valeurs limites de la structure portée, on applique la méthode de Frank et Zhao basée sur les modules pressiométriques EM, les valeurs de qs et qb. Cette méthode fait l’objet d’un article dédié sur les tassements des fondations profondes.
Exemple de calcul complet — pieu foré Ø600 mm ancré dans des marnes
🏗️ Contexte du projet
Bâtiment industriel en ossature métallique, région Hauts-de-France. La reconnaissance
géotechnique (mission G2 PRO, NF P 94-500) a révélé le profil de sol suivant :
4 m d’argile molle en surface, puis 6 m d’argile ferme, puis des marnes à partir de 10 m.
Le bureau d’études retient un pieu foré boue Ø600 mm
(classe 1, catégorie 2 — FB, NF P 94-262 Annexe A),
avec la pointe prévue à 14 m de profondeur.
La charge caractéristique en compression transmise par la structure est
Fc;k = 0,80 MN.
Un seul sondage pressiométrique est disponible au droit de l’appui.
Modèle géotechnique du site
Avant tout calcul, on construit le modèle géotechnique à partir du sondage pressiométrique. C’est la base de toute la démarche NF P 94-262 — sans modèle géotechnique fiable, le calcul n’a aucune valeur, quelle que soit la précision des formules appliquées.
| Profondeur (m) | p*l (MPa) | Nature du sol | Catégorie NF P 94-262 (Annexe B) |
|---|---|---|---|
| 0 – 4 | 0,20 – 0,45 | Argile molle | Argiles, Limons |
| 4 – 10 | 0,80 – 1,60 | Argile ferme | Argiles, Limons |
| 10 – 16 | 2,00 – 3,50 | Marnes | Marnes et calcaires marneux |
La catégorie conventionnelle de terrain (Annexe B de NF P 94-262) est déterminée principalement sur la base de la nature pétrographique du sol et de sa teneur en CaCO₃, et non uniquement sur les valeurs de pl*. Pour les marnes, la teneur en CaCO₃ est comprise entre 30 et 70 % — ce qui les classe bien dans la catégorie « Marnes et calcaires marneux ».
![Coupe de sol de l'exemple NF P 94-262 : argile molle (0–4 m), argile ferme (4–10 m) et marnes (10–16 m) avec valeurs pl* par couche, pieu foré boue Ø600 mm et zone d'influence ple* sur [13,5 ; 15,5 m] — dimensionnement des pieux au pressiomètre](https://geotechniquehse.com/wp-content/uploads/2026/05/modele-geotechnique-pieu-fb-600-nf-p94-262.webp "Dimensionnement des pieux au pressiomètre : méthode NF P 94-262 pas à pas 3")
Étape 1 — Calcul de la pression limite équivalente ple*
C’est l’étape que les débutants ratent le plus souvent : on ne prend pas la valeur pl* directement à la profondeur de la pointe. On calcule une moyenne pondérée sur une zone précise autour de la pointe, définie par la Formule F.4.2.3 de NF P 94-262.
Pourquoi cette zone et pas une autre ? La zone [D−b ; D+3a] représente la zone de sol réellement mobilisée lors de la rupture sous la pointe. Elle est plus étendue en dessous (3a) qu’au-dessus (b) parce que le mécanisme de refoulement du sol sous la pointe s’étend davantage vers le bas. C’est le résultat du calage empirique de la méthode sur des centaines d’essais de chargement réels.
B = 0,60 m
a = max(B/2 ; 0,5 m) = max(0,30 ; 0,50) = 0,50 m
→ Pour tous les pieux de diamètre ≤ 1,0 m, on aura toujours a = 0,5 m, car B/2 ≤ 0,5 m. C’est le cas courant en bâtiment.
h = hauteur d’ancrage dans les marnes = 14 − 10 = 4,0 m
b = min(a ; h) = min(0,50 ; 4,0) = 0,50 m
→ b prend ici la valeur de a = 0,5 m car h est bien supérieur. b serait plus petit que a seulement si le pieu était très peu ancré dans la couche porteuse (h < 0,5 m).
3a = 3 × 0,50 = 1,50 m
Zone d’influence : [D − b ; D + 3a] = [13,50 m ; 15,50 m]
Largeur totale de la zone : b + 3a = 0,50 + 1,50 = 2,00 m
On vérifie ensuite que la formation est homogène sur cette zone (condition de la NOTE 1 de F.4.2) :
ℹ️ Vérification d’homogénéité de la zone d’influence
Sur [13,50 ; 15,50 m], les valeurs p*l relevées sur le sondage
sont comprises entre 2,80 et 3,30 MPa.
Condition NF P 94-262 [F.4.2 NOTE 1] : p*l;max ≤ 2 × p*l;min
Vérification : 3,30 / 2,80 = 1,18 < 2 ✅ — formation homogène,
on peut appliquer la formule F.4.2.3 directement.
Si ce rapport avait dépassé 2 (sol très hétérogène), NF P 94-262 recommande
de faire un choix prudent de p*le, ou d’approfondir le pieu
pour atteindre un niveau plus homogène.
p*le = (1 / (b + 3a)) × ∫D−bD+3a p*l(z) dz
Application pratique sur paliers pressiométriques :
p*le ≈ (1 / (b + 3a)) × Σ (p*l;i × Δzi)
où p*l;i est la valeur mesurée sur chaque palier et Δzi son épaisseur. La sommation porte sur tous les paliers compris dans la zone [D − b ; D + 3a] = [13,50 ; 15,50 m].
Sur la zone [13,50 ; 15,50 m], la moyenne pondérée par les épaisseurs des paliers pressiométriques donne :
p*le ≈ 3,00 MPa
Cette valeur est cohérente avec la plage 2,80 – 3,30 MPa observée sur la zone. Sur un projet réel, chaque palier p*l;i et son épaisseur Δzi sont lus directement sur le sondage pressiométrique et intégrés selon la Formule F.4.2.3 — il n’existe pas de raccourci normativement acceptable.
Étape 2 — Encastrement effectif Def et facteur de portance kp
Avant de lire kp dans le tableau, on doit vérifier que le pieu est suffisamment ancré dans la couche porteuse pour mobiliser kpmax. C’est le rôle de l’encastrement effectif Def.
L’idée physique derrière Def : un pieu qui traverse 10 m d’argile molle avant d’atteindre 4 m dans les marnes n’a pas le même comportement en pointe qu’un pieu directement ancré dans les marnes sur 4 m. Def « pondère » la longueur d’ancrage par la résistance réelle des terrains traversés.
hD = 10B = 10 × 0,60 = 6,0 m
Zone d’intégration : [D − hD ; D] = [8,0 m ; 14,0 m]
Def = (1 / p*le) × ∫D−hDD p*l(z) dz
Calcul couche par couche sur [8,0 ; 14,0 m] :
— [8,0 ; 10,0 m] : argile ferme, p*l moy = 1,50 MPa, épaisseur 2,0 m → contribution = 1,50 × 2,0 = 3,00 MPa·m
— [10,0 ; 14,0 m] : marnes, p*l moy = 2,75 MPa, épaisseur 4,0 m → contribution = 2,75 × 4,0 = 11,00 MPa·m
Σ = 14,00 MPa·m
Def = 14,00 / 3,00 = 4,67 m
Def / B = 4,67 / 0,60 = 7,8 ≥ 5 → kp = kpmax ✅
→ Si Def/B avait été inférieur à 5, on aurait dû interpoler : kp = 1,0 + (kpmax − 1,0) × (Def/B) / 5. Ici, l’encastrement est suffisant et on peut appliquer kpmax directement.
Vérification encastrement minimum [F.4.2 NOTE 1] : Def = 4,67 m ≥ 1,80 m ✅
NF P 94-262 [F.4.2 NOTE 1] impose Def ≥ max(3B ; 1,50 m).
Pour B = 0,60 m : max(3 × 0,60 ; 1,50) = max(1,80 ; 1,50) = 1,80 m.
Notre Def = 4,67 m ≥ 1,80 m ✅
Cas particulier : si l’entreprise garantit la bonne exécution de l’encastrement (prélèvements d’échantillons, carottier ou trépan), cette valeur minimale peut être réduite à 0,50 m [F.4.2 NOTE 1].
On lit ensuite kpmax dans le Tableau F.4.2.1 de NF P 94-262, en croisant la classe du pieu (ligne) et la catégorie de terrain (colonne).
Valeurs pour Def/B ≥ 5 — Extrait des classes et catégories concernées par cet exemple
| Classe de pieu | Argiles, Limons | Sols intermédiaires / Sables, Graves | Craies | Marnes et calcaires marneux | Roche altérée |
|---|---|---|---|---|---|
| 1 — Forés (FB, FS…) | 1,15 (b) | 1,1 (b) | 1,45 (b) | 1,45 (b) | 1,45 (b) |
| 2 — Tarière creuse (FTC) | 1,3 | 1,65 | 1,6 | 1,6 | 2,0 |
| 3 — Vissés (VM) | 1,55 | 3,2 | 2,35 | 2,10 | 2,10 |
Tableau complet (8 classes × 5 catégories) : Guide Cerema NF P 94-262, Tableau 3, p. 16 →
ℹ️ Lecture du tableau pour notre exemple
Notre pieu est en classe 1 (foré boue, catégorie 2 — FB)
et la couche porteuse est des marnes et calcaires marneux.
Lecture directe : kpmax = 1,45
À noter : les pieux battus (classes 4 à 6) auraient un kpmax de 2,30
dans les marnes — bien supérieur au foré. C’est la traduction numérique
du fait qu’un pieu battu refoule le sol et améliore son état en pointe,
contrairement à un pieu foré qui décomprime légèrement la zone de pointe.
Étape 3 — Résistance caractéristique de pointe Rb;k
Maintenant qu’on a kp et ple*, le calcul de Rb;k est immédiat. On applique les coefficients de modèle γR;d1 et γR;d2 sur la contrainte limite qb (pas sur Rb total) — c’est l’ordre prescrit par les Formules 9.2.4.3 de NF P 94-262.
Ab = π × (B/2)² = π × (0,30)² = 0,283 m²
qb = kp × p*le = 1,45 × 3,00 = 4,35 MPa
Coefficients de modèle — Tableau F.2.1 (pieux non ancrés dans la craie, classe 1) :
γR;d1 = 1,15 / γR;d2 = 1,1
γR;d1 × γR;d2 = 1,15 × 1,1 = 1,265
qb;k = qb / (γR;d1 × γR;d2) = 4,35 / 1,265 = 3,44 MPa
Rb;k = Ab × qb;k = 0,283 × 3,44 = 0,972 MN
Étape 4 — Résistance caractéristique par frottement axial Rs;k
Le frottement axial est la composante de résistance mobilisée le long du fût du pieu sur toute sa hauteur. Pour notre pieu de 14 m, trois couches contribuent : l’argile molle, l’argile ferme et les marnes.
La formule utilisée (F.5.2.2) : NF P 94-262 utilise une formule analytique paramétrée, plus précise que les anciennes courbes Q1-Q7 du fascicule 62. Elle dépend de deux ingrédients : la fonction fsol (caractéristique du terrain) et le coefficient αpieu-sol (caractéristique du couple pieu/terrain).
αpieu-sol pour FB (foré boue, catégorie 2) — Tableau F.5.2.1 :
| Catégorie | Argiles, Limons | Sols intermédiaires | Sables, Graves | Craies | Marnes | Roche altérée |
|---|---|---|---|---|---|---|
| FB (n°2) | 1,25 | 1,4 | 1,8 | 1,5 | 1,5 | 1,6 |
| Type de sol | a (MPa) | b (MPa) | c (MPa⁻¹) |
|---|---|---|---|
| Argile, Limon (% CaCO₃ < 30 %) | 0,003 | 0,04 | 3,5 |
| Marnes et calcaires marneux | 0,008 | 0,08 | 3,0 |
On applique maintenant la Formule F.5.2.2 couche par couche.
Formule F.5.2.1 : qs = αpieu-sol × fsol(p*l)
Couche 1 — Argile molle (0–4 m)
p*l moy = 0,30 MPa / paramètres Argile-Limon (Tableau F.5.2.2) / α = 1,25
fsol = (0,003 × 0,30 + 0,04) × (1 − e−3,5 × 0,30)
fsol = 0,0409 × 0,650 = 26,6 kPa
qs = 1,25 × 26,6 = 33,2 kPa ≤ qs;max = 90 kPa ✅
Couche 2 — Argile ferme (4–10 m)
p*l moy = 1,20 MPa / paramètres Argile-Limon (Tableau F.5.2.2) / α = 1,25
fsol = (0,003 × 1,20 + 0,04) × (1 − e−3,5 × 1,20)
fsol = 0,0436 × 0,985 = 43,0 kPa
qs = 1,25 × 43,0 = 53,7 kPa ≤ qs;max = 90 kPa ✅
Couche 3 — Marnes (10–14 m)
p*l moy = 2,50 MPa / paramètres Marnes (Tableau F.5.2.2) / α = 1,50
fsol = (0,008 × 2,50 + 0,08) × (1 − e−3,0 × 2,50)
fsol = 0,100 × 0,999 = 99,9 kPa
qs = 1,50 × 99,9 = 149,9 kPa ≤ qs;max = 170 kPa ✅
ℹ️ Lecture des résultats
Deux observations importantes sur ces valeurs :
1. L’argile molle contribue positivement ici.
En l’absence de remblais récents ou de tassements futurs prévisibles,
le frottement est positif dans cette couche. Si des surcharges importantes
ou un remblai récent était présent, il faudrait étudier le frottement négatif
(NF P 94-262, article 8.8.2 et Annexe H).
2. Les marnes apportent le frottement unitaire le plus élevé
(149,9 kPa vs 33,2 kPa pour l’argile molle),
même sur seulement 4 m d’ancrage. C’est la raison pour laquelle
le choix de la profondeur d’ancrage dans les marnes est déterminant.
On intègre maintenant couche par couche pour obtenir Rs;k :
| Couche | hi (m) | p*l moy (MPa) | Paramètres (Tableau F.5.2.2) / α | qs (kPa) | qs;k = qs / 1,265 (kPa) | Rs;i;k (MN) |
|---|---|---|---|---|---|---|
| Argile molle (0–4 m) | 4,0 | 0,30 | Argile-Limon / 1,25 | 33,2 | 26,3 | 0,198 |
| Argile ferme (4–10 m) | 6,0 | 1,20 | Argile-Limon / 1,25 | 53,7 | 42,5 | 0,480 |
| Marnes (10–14 m) | 4,0 | 2,50 | Marnes / 1,50 | 149,9 | 118,5 | 0,894 |
| Rs;k total | 1,572 MN | |||||
Ps = π × B = π × 0,60 = 1,885 m
qs;i;k = qs;i / (γR;d1 × γR;d2) = qs;i / 1,265
Rs;i;k = Ps × hi × qs;i;k
Exemple couche marnes :
Rs;3;k = 1,885 × 4,0 × 0,1185 = 0,894 MN
Rs;k = 0,198 + 0,480 + 0,894 = 1,572 MN
Remarque : les marnes (4 m) contribuent autant au frottement que les argiles (10 m cumulés). C’est un résultat typique en Hauts-de-France : l’ancrage dans les marnes est doublement bénéfique — frottement unitaire élevé ET résistance de pointe.
(Rb;k = 0,972 MN, 38 %) et frottement axial (Rs;k = 1,572 MN, 62 %).
Pour un pieu foré boue FB Ø600 mm ancré à 14 m dans les marnes,
le frottement axial est la composante dominante — résultat typique
des pieux forés en sol argileux.
Étape 5 — Résistance caractéristique totale et vérification ELU
γR;d1 et γR;d2 s’appliquent sur les contraintes limites, γt sur la résistance caractéristique totale.
Rc;k = Rb;k + Rs;k = 0,972 + 1,572 = 2,544 MN [Formule 10.2.4.1]
γt = 1,1 [Tableau C.2.3.1 — compression, ELU durables]
Rc;d = Rc;k / γt = 2,544 / 1,1 = 2,313 MN [Formule 9.2.1.2]
Charge de calcul ELU (hypothèse : Gk = 0,60 MN, Qk = 0,20 MN) :
Fc;d = 1,35 × Gk + 1,50 × Qk = 1,35 × 0,60 + 1,50 × 0,20 = 1,11 MN
Vérification : Fc;d = 1,11 MN ≤ Rc;d = 2,313 MN ✅
Taux de mobilisation : 1,11 / 2,313 = 48 %
ℹ️ Que nous dit le taux de mobilisation de 48 % ?
Le taux de mobilisation de 48 % signifie que le pieu ne mobilise
que la moitié de sa résistance de calcul. C’est une marge confortable —
probablement trop confortable pour un projet optimisé économiquement.
Piste d’optimisation : réduire la longueur du pieu de 2 à 3 m
(pointe à 11–12 m au lieu de 14 m) tout en restant dans les marnes
permettrait de réduire significativement le coût unitaire.
Un nouveau calcul avec D = 12 m s’impose avant de statuer.
Important : cette analyse ne porte que sur l’ELU compression.
Il faut également vérifier l’ELS (charge de fluage) et,
si des charges horizontales existent, la résistance transversale (chapitre 11 de NF P 94-262).
PIEU EXPERT reproduit cet exemple en 2 minutes
Tu saisis ton profil pl* palier par palier, tu choisis la classe de pieu — le calculateur déroule toute la méthode NF P 94-262 et te donne Rc;d, le verdict ELU et la note de calcul prête à transmettre.
🛡️ Garde-fous auto : sondage insuffisant · γRd2 ≠ 1,1 · classe incohérente — signalés avant validation
Fichier .xlsx · 562 formules · 0 erreur · accès immédiat
Quelles sont les erreurs les plus courantes dans le dimensionnement au pressiomètre ?
Pourquoi mal classer son pieu est-il l’erreur la plus fréquente ?
Le pieu foré boue est en classe 1 (catégorie 2 — FB), pas en classe 2. La classe 2 est exclusivement réservée aux pieux à la tarière creuse (catégorie 6 — FTC/FTCD). Cette erreur très répandue conduit à utiliser un kpmax et un αpieu-sol erronés, avec des écarts de portance pouvant atteindre 20 à 30 %.
Autres confusions fréquentes à connaître :
Vérifier la classe avec le procédé du fournisseur, son ATec/DTA et le Tableau A.1 de l’Annexe A de NF P 94-262 est une étape non négociable avant tout calcul.
Quelle différence entre pl* et ple*, et pourquoi la confusion coûte cher ?
pl* est la pression limite nette mesurée à une profondeur donnée — c’est une valeur ponctuelle du sondage. ple* est la moyenne pondérée de pl* sur la zone d’influence définie par NF P 94-262 : [D − b ; D + 3a], avec a = max(B/2 ; 0,5 m) et b = min(a ; h).
L’erreur fréquente : utiliser pl* à la profondeur de la pointe à la place de ple*, ou utiliser une zone d’influence d’un autre texte (typiquement 1,5B / 3,5B du fascicule 62 titre V, désormais obsolète). Sur un profil hétérogène, l’écart peut dépasser 30 %.
Pourquoi γR;d1 et γR;d2 sont-ils souvent mal appliqués ?
Trois erreurs reviennent fréquemment :
1. Confondre γR;d2 avec l’ancien coefficient global du fascicule 62 (qui valait 1,4). γR;d2 vaut 1,1 dans NF P 94-262 pour la procédure modèle de terrain en compression — toujours, y compris en l’absence d’essai de chargement (Tableau F.2.1).
2. Appliquer γR;d1 × γR;d2 sur Rc total au lieu de qb et qs;i séparément. Le résultat numérique est identique tant que les coefficients sont des constantes — mais cet ordre masque la logique normative : γR;d1 et γR;d2 s’appliquent sur les contraintes limites (incertitude liée au modèle de calcul), pas sur la résistance géométrique finale. La chaîne correcte est : qb;k = qb / (γR;d1 × γR;d2), puis Rb;k = Ab × qb;k.
3. Confondre γt et γs;t. γt = 1,1 pour la compression aux ELU durables ; γs;t = 1,15 pour la traction (Tableau C.2.3.1). Utiliser γs;t pour un calcul de pieu en compression majore artificiellement la sécurité de 4,5 %.
FAQ — Questions fréquentes sur la méthode pressiométrique NF P 94-262
La méthode pressiométrique s’applique-t-elle aux micropieux et pieux vissés ?
Oui, avec des nuances importantes. Les pieux vissés sont en classe 3 (catégories 7 et 8 — VM/VT). Pour les micropieux, NF P 94-262 distingue deux groupes : les types I et II (catégories 17 et 18) sont en classe 1 bis, et les micropieux injectés IGU et IRS (catégories 19 et 20) sont en classe 8. Dans tous les cas, NF P 94-262 prescrit explicitement que le terme de pointe n’est pas pris en compte pour les micropieux (note du Tableau F.4.2.1) — toute la portance vient du frottement axial. Pour les pieux des catégories 10, 15, 17 à 20, les coefficients γR;d1 valent 2,0 — significativement plus élevés que pour les pieux courants (1,15). L’application doit toujours être basée sur les Tableaux F.4.2.1 et F.5.2.1 de NF P 94-262.
Peut-on utiliser le pénétromètre statique à la place du pressiomètre ?
Oui, NF P 94-262 propose une méthode équivalente à partir du pénétromètre statique CPT (Annexe G), avec ses propres tableaux kcmax (Tableau G.4.2.1) et ses propres valeurs de γR;d1 (1,18 au lieu de 1,15 pour le pressiomètre). Les deux méthodes sont réglementairement équivalentes mais ne se substituent pas : on n’applique pas les abaques pressiométriques à des données CPT. La méthode pressiométrique reste très majoritaire en France ; la méthode CPT gagne du terrain dans certaines régions, notamment Hauts-de-France et Alsace.
À partir de combien de sondages peut-on appliquer le modèle de terrain ?
NF P 94-262 ne fixe pas de nombre minimal absolu, mais précise que le nombre de sondages doit être adapté à la variabilité du site et à la catégorie géotechnique. Pour la procédure pieu modèle, au minimum 2 sondages sont nécessaires (3 minimum pour l’approche statistique directe selon l’Annexe D de NF EN 1990). Pour le modèle de terrain, un sondage unique est admis dans le cas particulier où il est réalisé à moins de 5 m d’un appui, avec stratigraphie régulière, sol homogène et surface d’investigation limitée à 100 m² (article 8.5.2 (3) NOTE 2). Au-delà, deux sondages représentatifs sont la pratique courante en catégorie géotechnique 2.
Quelle différence entre le fascicule 62 titre V et NF P 94-262 ?
Le fascicule 62 titre V (1993) est l’ancien texte réglementaire français pour les fondations profondes des ouvrages de génie civil, complété par le DTU 13.2 pour les bâtiments. NF P 94-262 (2012, amendement A1 en 2018) est leur successeur direct, écrit dans la logique de l’Eurocode 7 (états limites, coefficients partiels). Les principales différences sont : (1) introduction des coefficients γR;d1 et γR;d2 en lieu et place de l’ancien coefficient global γ = 1,4 ; (2) classification plus fine en 8 classes, 1 classe 1 bis et 20 catégories ; (3) zone d’influence pour p*le redéfinie par a et b selon les Formules F.4.2.4 et F.4.2.5 (au lieu de 1,5B / 3,5B du fascicule 62) ; (4) remplacement des courbes Q1-Q7 par la formule analytique fsol(p*l) paramétrée (Formule F.5.2.2) ; (5) intégration de l’annexe nationale française de l’Eurocode 7 et de l’Approche de calcul 2.
Comment prendre en compte le frottement négatif ?
Le frottement négatif s’exerce dans les couches compressibles où le sol se tasse plus vite que le pieu — argile molle, vase, remblais récents. NF P 94-262 (article 8.8.2 et Annexe H) prescrit de l’intégrer comme une action permanente supplémentaire sur le pieu, qui s’additionne à la charge de la superstructure dans les combinaisons ELU selon les règles de cumul de l’article 7.3.3. La valeur du frottement négatif unitaire est évaluée selon l’Annexe H (méthode Combarieu), distincte de la formule F.5.2.2 utilisée pour le frottement positif. Frottement négatif et frottement positif ne peuvent pas coexister dans la même couche — on applique l’un ou l’autre selon le sens du déplacement relatif sol/pieu, déterminé par une analyse des tassements.
La méthode est-elle applicable aux pieux soumis à des charges horizontales ?
Pas dans le cadre de la méthode présentée ici. NF P 94-262 traite les charges transversales dans son article 8.6 et son Annexe I, via la méthode des courbes de réaction frontale r(δ), qui utilise également les paramètres pressiométriques (module EM, pression de fluage pf*, pression limite pl*) mais dans une logique d’interaction sol-structure latérale différente (modèle de Winkler avec module Kf déduit de EM). Les charges verticales et horizontales doivent être vérifiées indépendamment pour les pieux soumis à des efforts composés.
Conclusion — Ce qu’il faut maîtriser avant de rédiger une note de calcul fondations profondes
Le dimensionnement des pieux au pressiomètre selon NF P 94-262 est une démarche structurée en cinq étapes enchaînées : calculer ple* sur la zone d’influence définie par a et b, choisir kpmax selon la classe du pieu et la catégorie de terrain, vérifier l’encastrement effectif Def, appliquer γR;d1 × γR;d2 sur les contraintes limites qb et qs;i pour obtenir Rb;k et Rs;k, puis vérifier Fc;d ≤ Rc;d avec γt à l’ELU.
- p*le n’est pas p*l — c’est une moyenne pondérée sur la zone [D − b ; D + 3a], avec a = max(B/2 ; 0,5 m) et b = min(a ; h) [Formules F.4.2.4 et F.4.2.5]
- kpmax dépend de la classe du pieu (1 à 8 et classe 1 bis) et de la catégorie conventionnelle de terrain (Annexe B), modulé par Def/B [Tableau F.4.2.1]
- Le pieu foré boue est en classe 1 (catégorie 2 — FB), pas en classe 2 qui est réservée à la tarière creuse (catégorie 6 — FTC)
- γR;d1 = 1,15 et γR;d2 = 1,1 pour les pieux courants non ancrés dans la craie en compression — γR;d2 ne vaut jamais 1,4 dans NF P 94-262 [Tableau F.2.1]
- γt = 1,1 pour la compression aux ELU durables [Tableau C.2.3.1] — ne pas confondre avec γs;t = 1,15 qui s’applique uniquement à la traction
- Rs;k représente souvent 50 à 70 % de la résistance totale — calculé couche par couche via la formule analytique fsol(p*l) × αpieu-sol [Formules F.5.2.1 et F.5.2.2]
La méthode pressiométrique est puissante précisément parce qu’elle est calibrée empiriquement sur des centaines d’essais de chargement en vraie grandeur. Mais cette robustesse a un prix : une mise en œuvre rigoureuse à chaque étape, en s’appuyant sur le texte de la norme NF P 94-262 et son guide méthodologique Cerema, et non sur des références mémorielles aux anciens textes (fascicule 62, DTU 13.2) qui ne sont plus en vigueur.
📘 Dimensionnement des pieux au pénétromètre statique CPT selon NF P 94-262
Tu maîtrises maintenant la méthode pressiométrique française. Sur les chantiers européens et dans une grande partie des bureaux d’études internationaux, c’est le pénétromètre statique CPT qui s’impose. Dans le prochain article, on compare les deux approches — et on comprend pourquoi leurs résultats peuvent diverger de 20 à 40 % sur le même sol, et dans quel sens.
Découvrir le dimensionnement des pieux au pénétromètre CPT →📚 Pour aller plus loin
Retrouvez nos articles complémentaires pour approfondir vos connaissances sur les fondations profondes et le cadre normatif :
→ Pour appliquer cette méthode directement sur tes projets : PIEU EXPERT — calculateur NF P 94-262, 9,90 €.
